Kategori

Ugentlige Nyheder

1 Pejse
Installation af radiatorer i et privat hus
2 Kedler
Oplysningerne om installationen af ​​ovnen i badet
3 Radiatorer
Solfangere til opvarmning: hvilken er bedre
4 Brændstof
Hvorfor varmepumpen er støjende og hvordan man løser det
Vigtigste / Kedler

Teplius


Effektivitet termisk komfort i huset giver beregning af hydraulik, dens høj kvalitet installation og korrekt drift. Varmekildens hovedkomponenter er varmekilde (kedel), varmeledning (rør) og varmeoverføringsanordninger (radiatorer). For effektiv varmeforsyning er det nødvendigt at bevare systemets originale parametre under enhver belastning uanset årstiden.

  • Indsamling og behandling af oplysninger om objektet for at:
    • bestemme mængden af ​​varme, der kræves
    • valg af varmesystem.
  • Termisk beregning af varmesystemet med begrundelse:
    • volumener af varmeenergi;
    • belastninger;
    • varmetab

Hvis vandopvarmning genkendes som den bedste løsning, udføres hydraulisk beregning.

Beregningerne blev udført i Excel. Det færdige resultat kan ses i slutningen af ​​vejledningen.

Hvad er hydraulisk beregning?

Dette er tredje fase i processen med at oprette et varme netværk. Det er et system af beregninger, der giver mulighed for at bestemme:

  • diameter og kapacitet af rør
  • Lokalt pres tab på steder;
  • hydrauliske koblingskrav;
  • system-bredt tryk tab;
  • optimal vandstrøm.

Ifølge de opnåede data udføres udvælgelsen af ​​pumper.

For sæsonbestemt hus, hvis der ikke er elektricitet i det, vil varmesystemet med naturlig cirkulation af varmebæreren være egnet (link til anmeldelse).

Komplekse opgaver - minimering af omkostninger:

  1. kapital - installation af rør med optimal diameter og kvalitet
  2. ydeevne:
    • afhængighed af energiforbrug på systemets hydrauliske modstand
    • stabilitet og pålidelighed
    • stille.

Udskiftning af den centraliserede opvarmningstilstand med en person forenkler beregningsproceduren

Til autonom tilstand er 4 metoder til hydraulisk beregning af varmesystemet gældende:

  1. ved specifikke tab (standard beregning af rørdiameter);
  2. i længder reduceret til en ækvivalent;
  3. på karakteristika for ledningsevne og modstand
  4. sammenligning af dynamiske tryk.

De to første metoder anvendes med et konstant temperaturfald i netværket.

De sidste to hjælper med at distribuere varmt vand til systemets ringe, hvis temperaturforskellen i netværket ikke længere svarer til forskellen i stigninger / grene.

Beregning af varmesystemets hydraulik

Vi har brug for data om termisk beregning af lokaler og aksonometrisk ordning.

Hydraulisk beregning af 2-rørs varmesystem

Hvad er den hydrauliske beregning af torørsvarmesystemet?
Hver bygning er individuel. I denne henseende vil opvarmningen med bestemmelsen af ​​mængden af ​​varme være individuel. Dette kan gøres ved hjælp af hydraulisk beregning, mens programmet og beregningstabellen kan lette opgaven.

Beregningen af ​​varmesystemet i hjemmet begynder med valget af brændstof, baseret på behovet og karakteristika for infrastrukturen i det område, hvor huset ligger.

Formålet med den hydrauliske beregning, hvor programmet og bordet er i netværket, er som følger:

  • bestemmelse af antallet af varmeapparater, der er nødvendige
  • tælle diameter og antal rørledninger;
  • bestemmelse af eventuelt tab af opvarmning.

Alle beregninger skal foretages i henhold til varmesystemet med alle de elementer, der er inkluderet i systemet. En lignende ordning og tabel bør forudindstilles. Til den hydrauliske beregning vil der være brug for et program, aksonometrisk bord og formler.

To-rør varmesystem af et privat hus med lavere ledninger.

En mere belastet ring af rørledningen tages for designobjektet, hvorefter det ønskede tværsnit af rørledningen bestemmes, de mulige tryktab af hele varmekredsen, det optimale overfladeareal af radiatorerne.

Ved at udføre en sådan beregning, der bruger en tabel og et program, kan der skabes et klart billede af fordelingen af ​​alle modstande i varmekredsløbet, som findes, og giver dig også mulighed for at få nøjagtige parametre for temperatur, vandstrømning i hver del af opvarmningen.

Hydraulisk beregning som følge heraf skal bygge den mest optimale varmeplan til dit eget hjem. Du behøver ikke at stole udelukkende på din intuition. Tabellen og beregningsprogrammet vil forenkle processen.

Elementer du har brug for:

Hydraulisk beregning af varmesystemet med hensyn til rørledninger

Diagram over varmesystemer med pumpeomløb og åben ekspansionsbeholder.

Ved udførelsen af ​​alle beregninger vil de vigtigste hydrauliske parametre blive brugt, herunder hydraulikmodstanden af ​​rørledninger og ventiler, kølevæskestrømningshastighed, kølevæskehastighed samt bord og program. Der er et fuldstændigt forhold mellem disse parametre. Det er nødvendigt at stole på dette ved beregning.

Eksempel: Hvis du øger varmebærerens hastighed, vil den hydrauliske modstand på rørledningen også øge på samme tid. Hvis kølevæskestrømmens strømningshastighed øges, kan både kølevæskens hastighed og den hydrauliske modstand stige samtidigt. Jo større diameteren af ​​rørledningen er, desto mindre bliver kølevæskens hastighed og hydraulikmodstanden. Baseret på analysen af ​​sådanne sammenkoblinger er det muligt at dreje den hydrauliske beregning til en analyse af pålideligheden og effektivitetsparametrene for hele systemet, hvilket kan medvirke til at reducere omkostningerne ved de anvendte materialer. Det er værd at huske, at de hydrauliske egenskaber ikke adskiller sig ensartet, med hvilke nomogrammer kan hjælpe.
Hydraulisk beregning af et vandvarmesystem: kølemiddelstrøm

Mulige ordninger for det fremtidige torørsvarmesystem.

Kølemiddelstrømmen afhænger direkte af, hvilken varmelast der vil være på kølemidlet under overførsel af varme til varmeapparatet fra varmegeneratoren. Dette kriterium indeholder en tabel og et program.

Hydraulisk beregning indebærer bestemmelse af strømningshastigheden af ​​kølevæsken i forhold til et givet område. Det beregnede område vil være en sektion, som har en stabil kølevæskestrømningshastighed og en konstant diameter.

Et eksempel på en kort beregning vil indeholde en filial, der omfatter 10 kilowatt radiatorer, mens kølevæsken forbrug beregnes ved overførsel af termisk energi i niveauet 10 kW. I dette tilfælde er det beregnede område et snit fra radiatoren, som er den første i grenen, til varmegeneratoren. Dette er dog kun forudsat at et sådant websted vil have en konstant diameter. Det andet afsnit placeres mellem den første og den anden radiator. Hvis der i det første tilfælde beregnes forbrug af overførsel af 10 kilowatt varmeenergi, så i den anden sektion beregnes den energimængde, der beregnes, til 9 kW med et eventuelt gradvist fald, da sådanne beregninger udføres.

Varme kredsløb med naturlig cirkulation.

Hydraulisk modstand beregnes samtidigt til retur- og forsyningsrørledningerne.

Hydraulisk beregning af sådan opvarmning er at beregne kølemiddelstrømmen med formlen for det beregnede område:

G Uch = (3,6 * Q Uch) / (c * (t r-t o)), hvor Q Uch er områdets varmelast, som beregnes (i W). Dette eksempel indeholder en varmelast på 1 plot på 10.000 W eller 10 kW, s - (specifik varmekapacitet for vand) konstant, hvilket svarer til 4,2 kJ (kg * ° C), tr er varmebærertemperaturen i varm form i varmesystemet til - temperaturen på den kolde varmebærer i varmesystemet.
Hydraulisk beregning af varme tyngdekraft system: kølevæske flow rate

Diagram over distributørernes varmeforsyningssystem.

Tærskelværdien på 0,2-0,26 m / s bør tages som minimale kølevæskehastighed. Hvis hastigheden er mindre, kan overskydende luft udsendes fra kølevæsken, hvilket kan føre til flytrafik. Dette vil igen medføre en fuldstændig eller delvis fejl i varmesystemet. Med hensyn til den øvre tærskel bør kølevæskens hastighed være 0,6-1,5 m / s. Hvis hastigheden ikke stiger over denne indikator, kan der ikke dannes hydraulisk støj i rørledningen. Øvelse viser, at for varmeanlæg er det optimale hastighedsområde 0,4-0,7 m / s.

Hvis der er behov for at foretage en mere præcis beregning af kølevæskens hastighedsområde, skal du tage højde for parametrene for rørledningsmaterialer i varmesystemet. Mere specifikt er der brug for en ruhedsfaktor for interne røroverflader. For eksempel, hvis det drejer sig om stålrørledninger, vil kølevæskens hastighed være optimalt på et niveau på 0,26-0,5 m / s. Hvis der er en polymer- eller kobberrørledning, kan hastigheden øges til 0,26-0,7 m / s. Hvis du vil være sikker, skal du omhyggeligt læse, hvilken hastighed der anbefales af producenter af udstyr til varmesystemer.

Et mere nøjagtigt kølevæskehastighedsområde, som anbefales, afhænger af rørledningsmaterialet, som anvendes i varmesystemet, eller mere præcist på rukkoefficienten på rørledningens indre overflade. For stålrørledninger anbefales det f.eks. At fastholde kølevæsken fra 0,26 til 0,5 m / s. For polymere og kobber (polyethylen, polypropylen, metal-plast rørledninger) fra 0,26 til 0,7 m / s. Det er fornuftigt at bruge anbefalinger fra producenten, hvis nogen.
Beregning af den hydrauliske modstand af varmegravetsystemet: tryktab

Opbygningen af ​​varmesystemet fra distributøren "3".

Tryktab i visse områder, der kaldes udtrykket "hydraulisk modstand", repræsenterer summen af ​​alle de samlede tab som følge af hydraulisk friktion og lokale modstande. Denne indikator, som måles i Pa, kan beregnes med formlen:

Manuelt = R * l + ((p * v2) / 2) * E3, hvor v er den kølervæskehastighed, der anvendes (målt i m / s), p er kølevæsketætheden (målt i kg / m³), ​​R er tryktabet I rørledningen (målt i Pa / m) er l den anslåede længde af rørledningen på stedet (målt i m), E3 er summen af ​​alle koefficienter af lokale modstande i det udstyrede afsnit og ventilerne.

Den samlede hydrauliske modstand er summen af ​​modstandene af de beregnede sektioner. Dataene indeholder følgende tabel (billede 6).
Hydraulisk beregning af 2-rørs tyngdekraftvarmesystem: valg af hovedgren

Hydraulisk beregning af rørledninger.

Hvis hydrauliksystemet karakteriseres ved at lede kølemiddelstrømmen, er det nødvendigt at vælge ringen af ​​den mest belastede riser ved hjælp af et rør med to rørsystemer gennem nedenstående opvarmningsanordning.

Hvis systemet vil blive kendetegnet ved varmebærerens dødbringende bevægelse, er det nødvendigt at vælge en ring af undervarmeren til den mest belastede af de mest fjernbetjente riser til en to-rørs struktur.

Hvis vi taler om en vandret opvarmning struktur, skal du vælge en ring gennem den travleste gren, som hører til nederste etage.

Eksempel på hydraulisk beregning af et to-rørs gravitationsvarmesystem

Beregning af distributørernes varmeforsyningssystem.

Varmeanlæggene i et vandret torørsvarmesystem er forbundet til varmesystemet ved hjælp af en distributør, som opvarmer opvarmningen i 2 systemer: varmeforsyning til distributørerne (mellem distributørerne og varmepunktet) og også opvarmning fra distributørerne (mellem varmelegeme og distributør).

I de fleste tilfælde udføres opbygningen af ​​varmesystemet i form af separate ordninger:

  • diagram over varmeanlæg fra distributører;
  • diagram over distributørernes varmeforsyningssystem.

Som eksempel foreslår vi en hydraulisk beregning af et 2-rørs varmesystem med lavere ledninger i en to-etagers administrativ bygning. Opvarmning er arrangeret fra den indbyggede ovn.

Følgende baseline data er tilgængelige:

  1. Forventet varmelast på varmesystemet: Q zd = 133 kW.
  2. Parametrene i varmesystemet: t g = 75 ° C, t o = 60 ° C.
  3. Estimeret kølevæskestrøm i varmesystemet: V co = 7,6 m³ / h.
  4. Varmesystemet er forbundet til kedlerne via en vandret hydraulisk separator.
  5. Automation af hver kedel opretholder en konstant temperatur på varmebæreren ved kedlens udløb: t g = 80 ° C i løbet af året.
  6. Ved indgangen til hver ventil er designet automatisk differenstrykregulator.
  7. Distributørernes varmeforsyningssystem er lavet af stålvand og gasrør, varmeanlægget fra distributører er fremstillet af metalpolymerrør.

For dette to-rørs varmesystem skal du installere en pumpe med hastighedsregulering. For at vælge en cirkulationspumpe er det nødvendigt at bestemme foderværdierne Vn, m³ / h og hovedet Pn, kPa.

Pumpestrømmen er identisk med designflowhastigheden i varmesystemet:

V n = V co = 7,6 m3 / h.

Det påkrævede hoved Pn, som er lig med det beregnede varmetrykstab A P с, bestemmes af summen af ​​følgende komponenter:

  1. Tab af tryk fra OA P-distributørerne uch.s.
  2. Tryktab af varmeanlægget fra distributør OA P tæller
  3. Tryktab i distributør A P dist.

P n = A P co = OA P enhed.ms t + OA P unit.ot + A P dist.

For at beregne OA P account.st og OA P-kontoen fra cirkulationsringen skal du følge opbygningen af ​​varmesystemet og varmesystemet fra distributøren "3"

I varmesystemets ordning fra distributøren "3" er det nødvendigt at fordele varmelastene i Q4-lokalerne (beregnet varmeforbrug) ved hjælp af varmeanordningerne, der summeres over distributørerne. Yderligere på designskemaet er de termiske belastninger af distributørerne angivet.

Afhængigt af ovnenes varmekapacitet, som er påkrævet, kan både kedler eller kun en af ​​dem fungere (i foråret og sommerperioden). Hver kedel har et separat cirkulationskredsløb med en pumpe P1, hvor der vil være en konstant strømningshastighed for kølevæsken og den samme temperatur af kølevæsken t g = 80 ° C i løbet af året.

I kedel 2 kan vandtemperaturen t g = 55 ° C vandforsyning tilvejebringes ved hjælp af en on-off temperaturregulator, som styrer aktiveringen af ​​pumpen P2. Ved opvarmning vil cirkuleringen af ​​kølevæsken tilvejebringe en elektronisk styret pumpe P3. Temperaturen på varmevandsforsyningsvand varierer afhængigt af udetemperaturen ved hjælp af en elektronisk styringsenhed 11, som virker på trevejsventilen.

Hydraulisk beregning af distributørernes varmeforsyningssystem kan udføres ved hjælp af den første retning. Som en beregnet hovedcirkulationsring skal du vælge en ring gennem en ladet opvarmningsenhed af den mest belastede distributør "3".

Diameterne af sektionerne af de vigtigste varmeledninger d y, mm vælges ved hjælp af et nomogram, der spørger vandhastigheden på 0,4-0,5 m / s.

Typen af ​​brugen af ​​nomogrammet er afbildet ved bordet (eksempel på plot nr. 1) G Uch = 7581 kg / h. Det anbefales samtidig at begrænse det specifikke trykforløb på friktion R ikke mere end 100 Pa / m. For lokal modstand Z, Pa bestemmes trykfaldet ifølge nomogrammer som en funktion af Z = f (Oae). Resultaterne af den hydrauliske beregning indeholder et bord.

Summen af ​​de lokale modstandskoefficienter for Oae for hver af sektionerne af hovedcirkulationsringen skal bestemmes som følger:

  • plot nr. 1 (begyndelsen af ​​pumpens udløbsport P3 uden kontrolventil): pludselig indsnævring, pludselig ekspansion, ventil, Oae = 1,0 + 0,5 + 0,5 = 2,0;
  • station nummer 2: tee på grenen, Oae = 1,5;
  • plot nummer 3: pass tee, tryk, Oae = 1,0 + 0,5 = 1,5;
  • plot nummer 4: pass tee, tryk, Oae = 1.0 + 1.0 = 2.0;
  • station nummer 2: tee på tælleren, Oae = 3,0;
  • plot nr. 1 før tværstangen: en pludselig indsnævring, en pludselig ekspansion, en bolt, en tilbagetrækning, Oae = 1,0 + 0,5 + 0,5 + 0,5 = 2,5;
  • sektion nr. 1a fra krydsstykket til pumpens P3 sugeindløb, uden ventil uden filter: hydraulisk separator i form af en pludselig indsnævring og pludselig udvidelse, to udløb, to ventiler, Oae = 1,0 + 0,5 + 0,5 + 0, 5 = 2,5.

I afsnit 1 skal ventilmodstanden bestemmes af fabrikantens monogram til tilbageslagsventilen d y = 65 mm, G Ouch = 7581 kg / h, hvilket svarer til:

I sektion 1a skal filtermodstanden d = 65 mm bestemmes af værdien af ​​gennemstrømning, som den har k v = 55 m3 / h.

A Pf = 0,1. (G | k v) 2 = 0,1. (7581/55) 2 = 1900 Pa.

Den typiske størrelse af trevejsventilen er valgt, givet den nødvendige værdi: k v = (2 G... 3 G), det vil sige k v> 2. 7,58 = 15 m3 / h.

Ventilen d = 40 mm, k v = 25 m3 / h accepteres.

Dens modstand vil være:

A P CL = 0,1. (G | k v) 2 = 0,1. (7581/25) 2 = 9200 Pa.

Følgelig er tryktab af varmeforsyningen til distributørerne:

OA P enhed.st = 21514 Pa (21,5 kPa).

Beregning af den resterende del af varmeforsyningen hos distributører med udvælgelsen af ​​rørdiametre udføres på samme måde.

For at beregne OA P uch.sv varmesystemet fra distributøren "3" skal du vælge den beregnede hovedcirkulationsring gennem den mest belastede varmeanordning Q CR = 1500 W (V ").

Hydraulisk beregning udføres med 1. retning.

Diameterne af dele af varmeledninger d y, mm vælges ved anvendelse af et nomogram for metalpolymerrør, mens vandhastigheden ikke er mere end 0,5-0,7 m / s.

Arten af ​​brugen af ​​nomogrammet er afbildet i figuren (et eksempel på sektioner nr. 1 og nr. 4). Det anbefales samtidig at begrænse det specifikke trykforløb på friktion R ikke mere end 100 Pa / m.

Tryktabet på modstanden Z, Pa bestemmes som en funktion af Z = f (Oae).

Tabel over hydraulisk beregning af vandvarmesystemer

Allerede flere gange tabte jeg mit bord til den hydrauliske beregning af vandvarmeanlæg fra stål vandgas og el-svejsede langsgående rør.

Oversat tabellen i PDF-format, hvis du skal udskrive det igen.

Tabellen til hydraulisk beregning af varmesystemer til vandvarmerørledninger fra stålvandsledninger og el-svejsede langsgående rør med temperaturfald i systemet 95-70, 105-70 og 130-70, 150-70. Hele bordet Side 212-234.

Download fra Depositfiles: Download 424

Download fra Cloud.Mail.ru: Optagelsen er kun til registrerede brugere.

Og særskilt:

1. Tabel til hydraulisk beregning af varmesystemer til vandvarmerørledninger fra stålvand og gasrør med temperaturfald i systemet 95-70, 105-70. 1 del af bordet. Side 212-217.

Download fra Depositfiles: Download 103

Download fra Cloud.Mail.ru: Optagelsen er kun til registrerede brugere.

2. Tabel til hydraulisk beregning af varmesystemer til vandvarmerørledninger fra elektrisk svejsede langsgående rør med temperaturfald i systemet 95-70, 105-70. 2 delbord. Side 217-223.

Download fra Depositfiles: Download 57

Download fra Cloud.Mail.ru: Optagelsen er kun til registrerede brugere.

3. Tabel til hydraulisk beregning af varmesystemer til vandvarmerørledninger fra stålvand og gasrør med temperaturfald i systemet 130-70, 150-70. 3 del af bordet. Side 223-229.

Download fra Depositfiles: Download 49

Download fra Cloud.Mail.ru: Optagelsen er kun til registrerede brugere.

4. Tabel til hydraulisk beregning af varmesystemer til vandvarmerørledninger fra elektrisk svejsede langsgående rør med temperaturfald i systemet 130-70, 150-70. 4 del af bordet. Side 229-234.

Hydraulisk beregning af varmesystemet

Ved udformning af vandvarmesystemer i huset er det sædvanligt at udføre en hydraulisk beregning af varmesystemet. Dette er nødvendigt for at sikre maksimal effektivitet med minimale økonomiske omkostninger og med alle funktionsdygtigheders funktion.

Formålet med den hydrauliske beregning er:

  • Det rigtige valg af rørdiameter i de dele af rørledninger, hvor dens værdi er konstant;
  • Bestemmelse af det eksisterende tryk i rørledningen
  • Det korrekte valg af alle knuder i systemet.

Graden af ​​korrekthed af den hydrauliske beregning bestemmer temperaturkomforten i huset, den økonomiske effekt og holdbarheden af ​​varmesystemet.

De vigtigste bestemmelser i den hydrauliske beregning

For at udføre alle de nødvendige beregninger, har vi brug for de oprindelige data:

  • Resultaterne af den termiske balance af rum;
  • Varmebærertemperaturer - indledende og endelige
  • Skema for et givet opvarmningssystem
  • Typer af varmeanlæg og metoden til deres forbindelse med motorvejen;
  • Hydrauliske egenskaber ved det anvendte udstyr (ventiler, varmevekslere mv.);
  • Den cirkulerende ring er et lukket kredsløb. Den består af segmenter med det højeste flow af varmebærende væske fra opvarmningspunktet til det fjerneste punkt (i et torørsystem) eller til stigrøret (i et enkeltrør) og i modsat retning til varmekilden.

Grunden til beregningen af ​​en del af rørdiameteren med en uændret værdi af strømmen af ​​varmebærende væske - det bestemmes ud fra den termiske balance i rummet.

Før vi starter beregningerne, bestemmer vi varmelasten for hver varmeenhed. Det svarer til den givne varmelast i rummet. Hvis der anvendes mere end en varmeenhed indendørs, fordeler vi varmelasten til dem alle.

Derefter tildeler vi hovedringen i cirkulationen - en lukket type kontur af successive segmenter. For en vertikal enkeltrørledning svarer antallet af cirkulationsringe til antallet af stigninger. Til vandret to-rør - antallet af varmeenheder. Hovedet betegner ringen, der går gennem stigrøret med den største belastning - for den lodrette linje og går gennem den nederste varmelegeme i filialen med den største belastning - til det vandrette system.

Det er nødvendigt at tage højde for, at diameterværdien for rørledninger og størrelsen af ​​det aktuelle tryk i cirkulationsringen afhænger af det varmebærende fluidums hastighed. I dette tilfælde er en forudsætning for at sikre lydløsheden af ​​kølemiddelbevægelsen.

For at undgå luftbobler skal vi tage kølervæsken på mere end 0,25 m / s. Det er nødvendigt at tage højde for den modstandskraft, der opstår i kredsløbet, når væsken bevæger sig. Som følge af denne modstand bør det specifikke trykfald R ikke være mere end 100-200 Pa / m.

Der er værdier for den tilladte vandhastighed, som sikrer stille drift - det afhænger af den specifikke lokale modstand.

Tabel 1 viser et eksempel på værdien af ​​den tilladte vandhastighed ved forskellige koefficienter af lokal modstand.

For lav hastighed kan medføre følgende negative virkninger:

  1. Øget materialeforbrug til alt installationsarbejde;
  2. Øgede økonomiske omkostninger til installation og vedligeholdelse af varmesystemet;
  3. Forøgelsen i volumenet af varmebærende væske i rørene;
  4. Signifikant stigning i termisk inerti.

Et eksempel på bestemmelse af strømmen af ​​varmebærende væske

For at bestemme rørets diameter ved en given sektion af rørledninger, skal vi vide mængden af ​​kølemiddelstrømmen. Det bestemmes ud fra mængden af ​​varmestrøm - mængden af ​​varme, der kræves for at kompensere for varmetab.

Ved at kende størrelsen af ​​varmestrømmen Q i sektion 1-2 beregner vi kølevæskestrømmen G:

t g og t x ifølge temperaturen af ​​det varme og kolde (afkølede) kølemiddel;

c = 4,2 kJ / (kg · ° C) er vandets specifikke varmekapacitet.

Et eksempel på at bestemme diameteren af ​​rør i et givet område

Det rigtige valg af rørdiameter er nødvendigt for følgende opgaver:

  • optimering af driftskostnader til neutralisering af hydraulisk modstand under cirkulation af væske i kredsløbet;
  • opnåelse af den nødvendige økonomiske effekt under installation og vedligeholdelse af varmesystemet.

For at sikre den økonomiske effekt vælger vi den mindste mulige diameter af rør, men en der ikke fører til hydraulisk støj i rørledningen, hvis kølevæskens hastighed er 0,6-1,5 m / s afhængigt af lokal modstand.

Hvis vi udfører den hydrauliske beregning af et to-rørs varmesystem, tager vi temperaturforskellen i tilførsels- og udløbsrørledningerne til:

At co = 90 - 70 = 20 ° С

hvor 90 ° C er væskens temperatur i det horisontale systemets føderør;

70 ° C - væskens temperatur i udløbsrøret.

At kende størrelsen af ​​varmestrømmen og beregne kølevæskestrømningen ved hjælp af ovenstående formel, fra tabel 2 kan vi vælge den indvendige diameter af rør, der passer til vores forhold.

Bestemmelse af rørets indre diameter til opvarmning

Efter at have valgt den indvendige diameter vælger vi selve rørledningerne - det afhænger af driftsforholdene på de fastsatte opgaver, på kravene til styrke og holdbarhed. Baseret på alle disse antagelser vælger vi typen af ​​rør af den beregnede diameter, der opfylder de angivne betingelser.

Et eksempel på at bestemme det effektive tryk ved en given del af linjen

Hvis vi udfører den hydrauliske beregning af et to-rørs gravitationsvandssystem, skal vi også vide det effektive tryk i en given del af rørledningen.

Det beregnes ved hjælp af formlen:

ρ o - Tætheden af ​​det afkølede vand, kg / m3

ρ g - tæthed af opvarmet vand, kg / m3

g - gravitations acceleration, m / s2;

h er den lodrette afstand fra varmepunktet til kølepunktet (fra midten af ​​kedlens højde til varmepumpens midterpunkt), m;

Dp yderligere - yderligere tryk som følge af køling af vand i rørledningen.

Værdierne af vandtætheden for givne temperaturer samt mængden af ​​yderligere tryk findes i referencebogen.

Hydraulisk beregning er en ekstremt vigtig opgave. Ikke kun den økonomiske effekt af opvarmning af huset, men også effektiviteten af ​​alle komponenter og overholdelse af de operationelle egenskaber med alle standarder og krav afhænger af korrekt udførelse af alle beregninger.

Ved udformning af vandvarmesystemer i huset er det sædvanligt at udføre en hydraulisk beregning af varmesystemet. Dette er nødvendigt for at sikre maksimal effektivitet med minimale finansielle omkostninger og med korrekt funktionsdygtighed...

Sådan foretages en hydraulisk beregning af varmesystemet

Det skal bemærkes, at ingeniørkalkulationer af vandforsyning og varmesystemer ikke kan kaldes simple, men det er umuligt at undvære dem, kun en meget erfaren praktiker kan tegne et varmesystem "ved øjet" og vælge præcist rørdiametrene. Dette er, hvis ordningen er enkel nok og er designet til at opvarme et lille hus med en højde på 1 eller 2 etager. Og når det kommer til komplekse to-rørsystemer, skal de stadig tælle. Denne artikel er for dem, der besluttede at selvstændigt udføre beregningen af ​​et privathus varmesystem. Vi vil præsentere metoden på en noget forenklet måde, men på en sådan måde, at der opnås de mest præcise resultater.

Formål og fremskridt i beregningen

Selvfølgelig kan du kontakte specialisterne for resultaterne eller bruge online-kalkulatoren, som er nok til alle internetressourcer. Men den første er pengene værd, og den anden kan give et forkert resultat, og det skal stadig kontrolleres.

Så det er bedre at have tålmodighed og komme ned til forretning. Det skal forstås, at det praktiske formål med den hydrauliske beregning er at vælge rørets strømningsområder og bestemme trykfaldet over hele systemet for at vælge den rigtige cirkulationspumpe.

Bemærk. At give anbefalinger om, hvordan man udfører beregninger indebærer, at termiske beregninger allerede er udført, og radiatorer er valgt til strøm. Hvis ikke, skal du gå den gamle vej: Tag den termiske effekt af hver radiator på pladsens plads, men så falder nøjagtigheden af ​​beregningen.

Den generelle beregningsordning ser sådan ud:

  • Udarbejdelse af den aksonometriske ordning: Når opvarmningsanordningerne allerede er beregnet, er deres effekt kendt, den skal placeres på tegningen nær hver radiator;
  • bestemmelse af kølevæskestrømningshastighed og rørdiametre;
  • beregning af systemets modstand og valg af cirkulationspumpe;
  • beregning af vandmængden i systemet og ekspansionsbeholderens kapacitet.

Enhver hydraulisk beregning af varmesystemet begynder med et diagram tegnet i 3 dimensioner for klarhed (axonometri). Alle kendte data er plottet på det, som et eksempel tager vi sektionen af ​​systemet vist på tegningen:

Bestemmelse af kølemiddelstrøm og rørdiametre

For det første skal hver opvarmningsgren være opdelt i sektioner, startende fra slutningen. Fordelingen sker ved vandstrømmen, og det varierer fra radiator til radiator. Dette betyder, at efter hvert batteri begynder en ny sektion, vises dette i eksemplet vist ovenfor. Vi starter med den første sektion og finder massestrømmen af ​​kølevæsken i den med fokus på strømmen af ​​den sidste varmelegeme:

G = 860q / Δt, hvor:

  • G - kølervæskestrømningshastighed, kg / h;
  • q er radiatorens varmeudgang på stedet, kW;
  • Δt er temperaturforskellen i forsynings- og returledningerne, tager normalt 20 ºС.

For den første sektion er beregningen af ​​kølevæsken som følger:

860 x 2/20 = 86 kg / h.

Resultatet skal straks anvendes på ordningen, men for yderligere beregninger skal vi bruge det i andre enheder - liter pr. Sekund. For at overføre, skal du bruge formlen:

GV = G / 3600ρ, hvor:

  • GV - volumetrisk strømningshastighed, l / s;
  • ρ er vandets tæthed ved en temperatur på 60 º og 0,983 kg / liter.

Vi har: 86/3600 x 0.983 = 0,024 l / s. Behovet for at konvertere enheder er forklaret af behovet for at bruge speciallavede borde til at bestemme rørets diameter i et privat hus. De er frit tilgængelige og kaldes "Shevelev tabeller til hydrauliske beregninger." Du kan downloade dem ved at klikke på linket: http://dwg.ru/dnl/11875

I disse tabeller offentliggjordes værdier af diametre af stål- og plastrør afhængigt af strømningshastigheden og hastigheden af ​​kølevæsken. Hvis du åbner side 31, så er i tabel 1 for stålrør i den første kolonne omkostningerne i l / s. For ikke at foretage en fuldstændig beregning af rørene til opvarmning af et privat hus, skal du bare vælge diameteren af ​​strømmen som vist nedenfor:

Bemærk. I venstre kolonne under diameteren indikerer straks hastigheden af ​​vandbevægelsen. For varmesystemer skal dens værdi være i området 0,2-0,5 m / s.

Så for vores eksempel skal passagens indre størrelse være 10 mm. Men da sådanne rør ikke anvendes til opvarmning, kan vi sikkert acceptere DN15-rørledningen (15 mm). Vi sætter det på diagrammet og går til det andet afsnit. Da den næste radiator har samme effekt, behøver vi ikke at anvende formlerne, tage det tidligere vandforbrug og formere det med 2 og få 0,048 l / s. Igen vender vi hen til bordet og finder i den nærmeste passende værdi. Samtidig glemmer vi ikke at overvåge vandstrømmen v (m / s), så den ikke overskrider de angivne grænser (vist i figurerne i den venstre kolonne med en rød cirkel):

Er vigtigt. For varmesystemer med naturlig cirkulation bør kølevæskens hastighed være 0,1-0,2 m / s.

Som det ses i figuren, er sektion 2 ligeledes lagt med et DN15 rør. Dernæst finder vi strømningshastigheden ved station nummer 3 ifølge den første formel:

860 x 1,5 / 20 = 65 kg / h og omdanne det til andre enheder:

65/3600 x 0,983 = 0,018 l / s

Når vi tilføjer det til summen af ​​udgifterne i de to foregående afsnit, får vi: 0,048 + 0,018 = 0,066 l / s og igen henvises til bordet. Da det i vores eksempel ikke er beregningen af ​​gravitationssystemet, der er udført, men trykket en, DN15-røret er også egnet til varmebærerhastigheden også denne gang:

På denne måde beregner vi alle sektioner og sætter alle data på vores aksonometriske ordning:

Beregning af cirkulationspumpen

Udvælgelse og beregning af pumpen er at finde ud af trykfaldet af kølevæsken, som strømmer gennem hele rørledningsnetværket. Resultatet er en figur, der viser, hvor meget tryk cirkulationspumpen skal udvikle for at "skubbe" vandet gennem systemet. Dette tryk beregnes ved hjælp af formlen:

P = R1 + Z, hvor:

  • P - trykfald i netværket af rørledninger, Pa;
  • R er friktionen, Pa / m;
  • Jeg er længden af ​​røret i et afsnit, m;
  • Z - tryktab i lokal modstand, Pa.

Bemærk. To- og en-rørvarmesystemer beregnes lige ud over rørets længde i alle grene og i det første tilfælde de direkte og bageste linjer.

Denne beregning er ret besværlig og kompliceret, mens værdien af ​​Rl for hver sektion let kan findes ved hjælp af de samme Shevelev-tabeller. I eksemplet angiver den blå cirkel værdierne på 1000i i hvert afsnit, det skal kun genberegnes langs rørets længde. Tag det første afsnit fra eksemplet, dets længde er 5 m. Så vil friktionsmodstanden være:

Rl = 26,6 / 1000 x 5 = 0,13 Bar.

Vi gør også en fejlberegning af alle dele af det tilhørende varmesystem, og vi opsummerer resultaterne. Det er fortsat at kende værdien af ​​Z, trykfaldet i lokale modstande. For kedlen og radiatorerne er disse tal vist i pas til produktet. For alle andre modstande anbefaler vi dig at tage 20% af det totale friktionsforløb Rl og summen alle disse tal. Den resulterende værdi multipliceres med en sikkerhedsfaktor på 1,3, dette vil være det nødvendige pumpehoved.

Du bør vide, at pumpekapaciteten ikke er varmesystemets kapacitet, men det samlede vand strømmer gennem alle grene og stigerør. Et eksempel på dets beregning er vist i det foregående afsnit. Kun for udvælgelsen af ​​pumpenheden er det også nødvendigt at levere en bestand på mindst 20%.

Beregning af ekspansionstanken

For at beregne ekspansionsbeholderen til et lukket varmesystem er det nødvendigt at finde ud af, hvor meget volumenet af væsken stiger, når det opvarmes fra stuetemperatur +20 ºі til en arbejdsplads inden for 50-80 ºі. Denne opgave er heller ikke let, men den kan løses på en anden måde.

Det er ret korrekt at antage tankens volumen i mængden af ​​en tiendedel af den samlede mængde vand i systemet, herunder radiatorer og kedelens vandkappe. Derfor åbner vi igen pas på udstyret og finder i dem kapaciteten på 1 sektion af batteriet og kedletanken.

Endvidere udføres beregningen af ​​volumenet af kølevæske i varmesystemet ifølge en simpel skema: tværsnitsarealet af et rør af hver diameter beregnes og multipliceres med dets længde. De opnåede værdier opsummeres, pasdata tilføjes til dem, og derefter tages en tiendedel af resultatet. Det vil sige, hvis der i hele systemet er 150 liter vand, så skal udvidelsestankens kapacitet være 15 liter.

konklusion

Efter at have læst denne artikel, kan mange måske nægte at overveje hydraulik alene på grund af procesens åbenlyse kompleksitet. Henstillingen er at kontakte en praktiserende læge. Dem, der har vist et ønske og allerede har foretaget en beregning af opvarmningseffekten af ​​opvarmningen på bygningen, vil helt sikkert klare denne opgave. Men den færdige ordning med resultaterne skal stadig vises til en erfaren installatør til verifikation.

Tabel over hydraulisk beregning af varmesystemet

Hvad er den hydrauliske beregning af torørsvarmesystemet?
Hver bygning er individuel. I denne henseende vil opvarmningen med bestemmelsen af ​​mængden af ​​varme være individuel. Dette kan gøres ved hjælp af hydraulisk beregning, mens programmet og beregningstabellen kan lette opgaven.

Formålet med den hydrauliske beregning, hvor programmet og bordet er i netværket, er som følger:

  • bestemmelse af antallet af varmeapparater, der er nødvendige
  • tælle diameter og antal rørledninger;
  • bestemmelse af eventuelt tab af opvarmning.

Alle beregninger skal foretages i henhold til varmesystemet med alle de elementer, der er inkluderet i systemet. En lignende ordning og tabel bør forudindstilles. Til den hydrauliske beregning vil der være brug for et program, aksonometrisk bord og formler.

En mere belastet ring af rørledningen tages for designobjektet, hvorefter det ønskede tværsnit af rørledningen bestemmes, de mulige tryktab af hele varmekredsen, det optimale overfladeareal af radiatorerne.

Ved at udføre en sådan beregning, der bruger en tabel og et program, kan der skabes et klart billede af fordelingen af ​​alle modstande i varmekredsløbet, som findes, og giver dig også mulighed for at få nøjagtige parametre for temperatur, vandstrømning i hver del af opvarmningen.

Hydraulisk beregning som følge heraf skal bygge den mest optimale varmeplan til dit eget hjem. Du behøver ikke at stole udelukkende på din intuition. Tabellen og beregningsprogrammet vil forenkle processen.

Elementer du har brug for:

Hydraulisk beregning af varmesystemet med hensyn til rørledninger

Ved udførelsen af ​​alle beregninger vil de vigtigste hydrauliske parametre blive brugt, herunder hydraulikmodstanden af ​​rørledninger og ventiler, kølevæskestrømningshastighed, kølevæskehastighed samt bord og program. Der er et fuldstændigt forhold mellem disse parametre. Det er nødvendigt at stole på dette ved beregning.

Eksempel: Hvis du øger varmebærerens hastighed, vil den hydrauliske modstand på rørledningen også øge på samme tid. Hvis kølevæskestrømmens strømningshastighed øges, kan både kølevæskens hastighed og den hydrauliske modstand stige samtidigt. Jo større diameteren af ​​rørledningen er, desto mindre bliver kølevæskens hastighed og hydraulikmodstanden. Baseret på analysen af ​​sådanne sammenkoblinger er det muligt at dreje den hydrauliske beregning til en analyse af pålideligheden og effektivitetsparametrene for hele systemet, hvilket kan medvirke til at reducere omkostningerne ved de anvendte materialer. Det er værd at huske, at de hydrauliske egenskaber ikke adskiller sig ensartet, med hvilke nomogrammer kan hjælpe.
Hydraulisk beregning af et vandvarmesystem: kølemiddelstrøm

Kølemiddelstrømmen afhænger direkte af, hvilken varmelast der vil være på kølemidlet under overførsel af varme til varmeapparatet fra varmegeneratoren. Dette kriterium indeholder en tabel og et program.

Hydraulisk beregning indebærer bestemmelse af strømningshastigheden af ​​kølevæsken i forhold til et givet område. Det beregnede område vil være en sektion, som har en stabil kølevæskestrømningshastighed og en konstant diameter.

Et eksempel på en kort beregning vil indeholde en filial, der omfatter 10 kilowatt radiatorer, mens kølevæsken forbrug beregnes ved overførsel af termisk energi i niveauet 10 kW. I dette tilfælde er det beregnede område et snit fra radiatoren, som er den første i grenen, til varmegeneratoren. Dette er dog kun forudsat at et sådant websted vil have en konstant diameter. Det andet afsnit placeres mellem den første og den anden radiator. Hvis der i det første tilfælde beregnes forbrug af overførsel af 10 kilowatt varmeenergi, så i den anden sektion beregnes den energimængde, der beregnes, til 9 kW med et eventuelt gradvist fald, da sådanne beregninger udføres.

Hydraulisk modstand beregnes samtidigt til retur- og forsyningsrørledningerne.

Hydraulisk beregning af sådan opvarmning er at beregne kølemiddelstrømmen med formlen for det beregnede område:

G Uch = (3,6 * Q Uch) / (c * (t r-t o)), hvor Q Uch er områdets varmelast, som beregnes (i W). Dette eksempel indeholder en varmelast på 1 plot på 10.000 W eller 10 kW, s - (specifik varmekapacitet for vand) konstant, hvilket svarer til 4,2 kJ (kg * ° C), tr er varmebærertemperaturen i varm form i varmesystemet til - temperaturen på den kolde varmebærer i varmesystemet.
Hydraulisk beregning af varme tyngdekraft system: kølevæske flow rate

Tærskelværdien på 0,2-0,26 m / s bør tages som minimale kølevæskehastighed. Hvis hastigheden er mindre, kan overskydende luft udsendes fra kølevæsken, hvilket kan føre til flytrafik. Dette vil igen medføre en fuldstændig eller delvis fejl i varmesystemet. Med hensyn til den øvre tærskel bør kølevæskens hastighed være 0,6-1,5 m / s. Hvis hastigheden ikke stiger over denne indikator, kan der ikke dannes hydraulisk støj i rørledningen. Øvelse viser, at for varmeanlæg er det optimale hastighedsområde 0,4-0,7 m / s.

Hvis der er behov for at foretage en mere præcis beregning af kølevæskens hastighedsområde, skal du tage højde for parametrene for rørledningsmaterialer i varmesystemet. Mere specifikt er der brug for en ruhedsfaktor for interne røroverflader. For eksempel, hvis det drejer sig om stålrørledninger, vil kølevæskens hastighed være optimalt på et niveau på 0,26-0,5 m / s. Hvis der er en polymer- eller kobberrørledning, kan hastigheden øges til 0,26-0,7 m / s. Hvis du vil være sikker, skal du omhyggeligt læse, hvilken hastighed der anbefales af producenter af udstyr til varmesystemer.

Et mere nøjagtigt kølevæskehastighedsområde, som anbefales, afhænger af rørledningsmaterialet, som anvendes i varmesystemet, eller mere præcist på rukkoefficienten på rørledningens indre overflade. For stålrørledninger anbefales det f.eks. At fastholde kølevæsken fra 0,26 til 0,5 m / s. For polymere og kobber (polyethylen, polypropylen, metal-plast rørledninger) fra 0,26 til 0,7 m / s. Det er fornuftigt at bruge anbefalinger fra producenten, hvis nogen.
Beregning af den hydrauliske modstand af varmegravetsystemet: tryktab

Tryktab i visse områder, der kaldes udtrykket "hydraulisk modstand", repræsenterer summen af ​​alle de samlede tab som følge af hydraulisk friktion og lokale modstande. Denne indikator, som måles i Pa, kan beregnes med formlen:

Manuelt = R * l + ((p * v2) / 2) * E3, hvor v er den kølervæskehastighed, der anvendes (målt i m / s), p er kølevæsketætheden (målt i kg / m³), ​​R er tryktabet I rørledningen (målt i Pa / m) er l den anslåede længde af rørledningen på stedet (målt i m), E3 er summen af ​​alle koefficienter af lokale modstande i det udstyrede afsnit og ventilerne.

Den samlede hydrauliske modstand er summen af ​​modstandene af de beregnede sektioner. Dataene indeholder følgende tabel (billede 6).
Hydraulisk beregning af 2-rørs tyngdekraftvarmesystem: valg af hovedgren

Hvis hydrauliksystemet karakteriseres ved at lede kølemiddelstrømmen, er det nødvendigt at vælge ringen af ​​den mest belastede riser ved hjælp af et rør med to rørsystemer gennem nedenstående opvarmningsanordning.

Hvis systemet vil blive kendetegnet ved varmebærerens dødbringende bevægelse, er det nødvendigt at vælge en ring af undervarmeren til den mest belastede af de mest fjernbetjente riser til en to-rørs struktur.

Hvis vi taler om en vandret opvarmning struktur, skal du vælge en ring gennem den travleste gren, som hører til nederste etage.

Konceptet hydraulisk beregning

Den afgørende faktor i den teknologiske udvikling af varmesystemer er blevet den sædvanlige energibesparelse. Behovet for at redde gør dig mere omhyggelig tilgang til design, valg af materialer, metoder til installation og drift af opvarmning til hjemmet.

Derfor, hvis du beslutter dig for at oprette et unikt og primært økonomisk opvarmningssystem til din lejlighed eller hus, anbefales det at bruge en spoiler.

Før du definerer den hydrauliske beregning af systemet, skal du klart og tydeligt forstå, at det individuelle varmesystem i en lejlighed og hus er betinget af en størrelsesorden højere i forhold til et stort bygningens centralvarmesystem. Personligt opvarmningssystem er baseret på en fundamentalt anden tilgang til begreberne varme og energi.

Det er nok at lave en triviel sammenligning af disse systemer i henhold til følgende parametre.

  1. Det centrale varmeanlæg (kedelhuslejlighed) er baseret på standard typer energibærer - kul, gas. I et autonomt system kan du bruge næsten ethvert stof, der har en høj specifik forbrændingsvarme eller en kombination af flere flydende, faste, granulære materialer.
  2. DSP er bygget på almindelige elementer: metalrør, "klodsede" batterier, stopventiler. Det individuelle varmesystem giver dig mulighed for at kombinere en række forskellige elementer: Flersnitte radiatorer med god varmeafledning, højteknologiske termostater, PVC- og kobberrørledninger, vandhaner, stik, fittings og selvfølgelig vores egne mere økonomiske kedler, cirkulationspumper.
  3. Hvis du går ind i lejligheden på et typisk panelhus bygget for 20-40 år siden, ser vi, at varmesystemet kommer ned på nærværet af et 7-cellet batteri under vinduet i hvert værelse i lejligheden plus et lodret rør gennem hele huset (stigrør), som du kan "kommunikere" med naboer top / bund. Uanset om det er et autonomt varmesystem (ASO) - giver dig mulighed for at opbygge et system af kompleksitet under hensyntagen til de individuelle ønsker hos lejere i lejligheden.
  4. I modsætning til DSP tager et separat varmesystem hensyn til en temmelig imponerende liste over parametre, der påvirker transmission, energiforbrug og varmetab. Omgivelsestemperatur, det ønskede temperaturområde i rummet, rummets rum og rumfang, antal vinduer og døre, udnævnelse af værelser mv.

Således er den hydrauliske beregning af varmesystemet (GDF) et betinget sæt af beregnede egenskaber ved varmesystemet, som giver omfattende information om sådanne parametre som rørets diameter, antallet af radiatorer og ventiler.

GDFS giver dig mulighed for at vælge den rigtige ringvandspumpe (varmekedel) til transport af varmt vand til de endelige elementer i varmesystemet (radiatorer) og som følge heraf det mest afbalancerede system, som direkte påvirker de finansielle investeringer i dele af boligen.

Sekvensen af ​​beregningstrin

Når vi taler om beregningen af ​​varmesystemet, bemærker vi, at denne procedure er den mest tvetydige og vigtige med hensyn til design. Før beregningen udføres, er det nødvendigt at foretage en foreløbig analyse af det fremtidige system, for eksempel:

  • fastlægge varmebalancen i alt og specifikt i hvert værelse i lejligheden
  • vælg og installer radiatorer, varmevekslerflader, varmevekslerpaneler;
  • vælg temperaturregulatorer, ventiler og trykregulatorer;
  • bestemme den generelle ordning for transport af kølevæsken (fuld og lille kredsløb, en- eller to-rørledning).

Derudover skal du identificere områder af systemet med en maksimal og minimal strøm af varme medier. Som følge af den hydrauliske beregning opnår vi flere vigtige egenskaber ved hydrauliksystemet, som giver svar på følgende spørgsmål:

  • hvad skal være kraften i varmekilden;
  • hvad er strømningshastigheden og hastigheden af ​​kølemidlet;
  • Hvad er diameteren af ​​varmeledningens hovedrørledning?
  • hvad er de mulige tab af varme og massen af ​​kølevæsken.

Et andet vigtigt aspekt af den hydrauliske beregning er proceduren for balance (kobling) af alle dele (grene) i systemet under ekstreme termiske forhold ved hjælp af styreanordninger.

Det anslåede område af rørledningen er en sektion med en konstant diameter af selve linjen, såvel som en uforanderlig strøm af varmt vand, som bestemmes af formlen for rummets varmebalance. Opregningen af ​​designzoner starter fra pumpen eller varmekilden.

Eksempel oprindelige betingelser

For en mere specifik forklaring af alle detaljer i den hydrauliske fejlberegning tager vi et konkret eksempel på det sædvanlige boligerum. Vi har en klassisk 2-værelses lejlighed i et panelhus med et samlet areal på 65,54 m 2, som omfatter to værelser, et køkken, et separat toilet og et badeværelse, en dobbelt korridor, en dobbelt balkon.

Efter idriftsættelse modtog følgende oplysninger om lejligheden i lejligheden. Den beskrevne lejlighed indeholder vægge med monolitiske armerede betonstrukturer behandlet med pudsning og primer, vinduer fra en profil med to kammerglas, torso-ekstruderede indvendige døre og keramiske fliser på badeværelset gulvet.

Desuden er det præsenterede boliger allerede udstyret med kobberledninger, distributører og en separat vagt, gaskomfur, badeværelse, håndvask, toilet, håndklædevarmer, håndvask. Og vigtigst i stuerne, badeværelset og køkkenet er der allerede aluminiumvarme radiatorer. Spørgsmålet om rørene og kedlen forbliver åben.

Hvordan data indsamles

Den hydrauliske beregning af systemet er hovedsagelig baseret på beregninger relateret til beregningen af ​​opvarmning over rummet i rummet. Derfor er det nødvendigt at have følgende oplysninger:

  • området for hvert enkelt rum
  • Dimensioner af vindue- og dørforbindelser (indvendige døre har praktisk talt ingen effekt på varmetab);
  • klimatiske forhold, funktioner i regionen.

Stuen er 18,83 m 2, soveværelset er 14,86 m 2, køkkenet er 10,46 m 2, balkonen er 7,83 m 2 (i alt), korridoren er 9,72 m 2 (i alt), badeværelset er 3,60 m 2, toilet - 1,5 m 2. Indgangsdørene er 2,20 m 2, vinduesfremvisning af fællesrummet er 8,1 m 2, soveværelsesvinduet er 1,96 m 2, køkkenvinduet er 1,96 m 2.

Lejlighedsmurernes højde er 2 meter 70 cm. De ydre vægge er lavet af beton af klasse B7 plus intern gips, 300 mm tykt. Indvendige vægge og skillevægge - bærende 120 mm, almindelig - 80 mm. Gulvet og dermed loftet af betonplader klasse B15, tykkelse 200 mm.

Hvad med miljøet? Lejligheden er beliggende i huset, som ligger midt i mikrokvarteret i en lille by. Byen er beliggende i et bestemt lavland, højden over havets overflade er 130-150 meter. Klimaet er tempereret kontinentale med kølige vintre og temmelig varme somre.

Gennemsnitlig årlig temperatur + 7,6 ° C. Den gennemsnitlige januar temperatur er -6,6 ° C, juli - + 18,7 ° C. Vind - 3,5 m / s, gennemsnitlig luftfugtighed - 74%, bundfaldet er 569 mm. Ved at analysere klimaforholdene i regionen skal det bemærkes, at vi beskæftiger os med en lang række temperaturer, hvilket igen påvirker det særlige krav til justering af lejlighedenens varmesystem.

Varmegenerator effekt

En af hovedkomponenterne i varmesystemet er kedlen: elektrisk, gas, kombineret - på dette stadium er det ligegyldigt. Da dens hovedkarakteristik er vigtig for os - strøm, det vil sige mængden af ​​energi pr. Tidsenhed, der vil blive brugt til opvarmning. Kedlenes egen kraft bestemmes af nedenstående formel:

hvor S premisser er summen af ​​arealerne i alle de værelser, der kræver opvarmning, er Woodel den specifikke kraft under hensyntagen til de klimatiske forhold på stedet (det er derfor, du skal vide klimaet i regionen).
Hvad er karakteristisk, for forskellige klimazoner har vi følgende data:

  • for de nordlige regioner - 1,5 - 2 kW / m 2;
  • for centrale områder - 1 - 1,5 kW / m 2;
  • for de sydlige regioner - 0,6 - 1 kW / m 2.

Disse tal er ret vilkårlig, men giver alligevel et klart, numerisk svar vedrørende miljøets indflydelse på et boliges varmesystem.

Summen af ​​arealet af lejligheden, der skal opvarmes, svarer til det samlede areal af lejligheden og er 65,54-1,80-6,03 = 57,71 m2 (minus balkonen). Kedelens specifikke kraft til det centrale område med en kold vinter er 1,4 kW / m2. I vores eksempel svarer den beregnede effekt af varmekedlen til 8,08 kW.

Dynamiske parametre af kølemidlet

Vi fortsætter til næste fase af beregningerne - analyse af kølemiddelforbruget. I de fleste tilfælde er boligvarmeanlægget forskelligt fra andre systemer - det skyldes antallet af varmepaneler og rørledningens længde. Tryk bruges som en yderligere "drivkraft" -strøm vertikalt gennem systemet.

I private enkelt- og fleretagesbygninger anvendes gamle panelblokhuse, højtryksvarmesystemer, som gør det muligt at transportere varmeoverføringsmiddelet til alle dele af et omfattende multi-ringvarmesystem og hæve vandet til hele højden (op til 14. etage) af bygningen.

I modsætning hertil har en typisk 2- eller 3-værelses lejlighed med uafhængig opvarmning ikke så mange ringe og grene af systemet, det omfatter ikke mere end tre kredsløb. Det betyder, at transporten af ​​kølevæsken sker gennem den naturlige proces af vandstrømmen. Men det er også muligt at bruge cirkulerende husholdnings elektriske pumper, opvarmning leveres af en gas / el-kedel.

Eksperter inden for design og installation af varmesystemer definerer to hovedmetoder med hensyn til beregning af volumen af ​​kølevæske.

  1. Ifølge den faktiske kapacitet af systemet. Alle volumener af hulrum uden undtagelse er opsummeret, hvor strømmen af ​​varmt vand vil strømme: summen af ​​individuelle rørafsnit, radiatorsektioner mv. Men det er en ganske tidskrævende løsning.
  2. Ved kedelkraft. Her afvik eksperternes udtalelser meget stærkt, nogle siger 10, de andre 15 liter pr. Enhed kedelkraft.

Fra et pragmatisk synspunkt er det nødvendigt at tage højde for det faktum, at opvarmningssystemet sandsynligvis ikke kun leverer varmt vand til rummet, men også opvarmer vandet til bad / brusebad, håndvask, håndvask og tørretumbler (og muligvis til hydromassage eller jacuzzi). Denne mulighed er nemmere.

Derfor anbefaler vi i dette tilfælde at installere 13,5 liter pr. Enhedsenhed. Multiplicere dette tal ved hjælp af kedlen (8,08 kW) får vi det beregnede volumen vandmasse - 109.08 liter.

Den beregnede hastighed af kølevæsken i systemet er nøjagtigt den parameter, der giver dig mulighed for at vælge en bestemt rørdiameter til varmesystemet. Det beregnes ved hjælp af følgende formel:

V = (0,86 * W * k) / t-to

hvor W er kedelens kraft, t er temperaturen på det tilførte vand, til er vandets temperatur i returkretsen, k er kedelens effektivitet (0,95 for gaskedlen). (0,86 * 8080 * 0,95) / 80-60 = 6601,36 / 20 = 330 kg / time. Således flytter 330 kilo kølevæske (liter vand) i en time på systemet, og systemets kapacitet er ca. 110 liter.

Bestemmelse af rørdiameter

For den endelige bestemmelse af rørets diameter og tykkelse forbliver det for at diskutere problemet med varmetab.

Der er flere typer af varmetab i opvarmede lokaler.

  1. Tryktab flow i røret. Denne parameter er direkte proportional med produktet af det specifikke friktionstab inde i røret (leveret af fabrikanten) og den samlede rørlængde. Men i betragtning af den aktuelle opgave kan sådanne tab ignoreres.
  2. Hovedtab ved lokale rørmodstande - Varmetab ved beslag og indvendigt udstyr. Men i betragtning af betingelserne for problemet, et lille antal fittings og antallet af radiatorer, kan sådanne tab blive forsømt.
  3. Der er en anden form for varmetab, men det er mere relateret til placeringen af ​​rummet i forhold til resten af ​​bygningen. For en almindelig lejlighed, der ligger midt i huset og støder op til venstre / højre / top / bund med andre lejligheder, er varmetabet gennem sidevæggene, loftet og gulvet næsten lig med "0".

Det er kun muligt at tage hensyn til tab gennem den forreste del af lejligheden - balkonen og det centrale rum i det fælles rum. Men dette spørgsmål er lukket ved tilsætning af 2-3 sektioner til hver af radiatorerne.

Ved at analysere ovennævnte oplysninger er det værd at bemærke, at for den beregnede hastighed for varmt vand i varmesystemet er den kendte hastighed for bevægelse af vandpartikler i forhold til rørvæggen i en vandret position på 0,3-0,7 m / s kendt.

For at hjælpe mesteren præsenterer vi den såkaldte tjekliste for at udføre beregninger til en typisk hydraulisk beregning af et varmesystem:

  • dataindsamling og beregning af kedelkraft
  • volumen og hastighed af kølemidlet
  • varmetab og rørdiameter.

Nogle gange i tilfælde af fejlberegning kan du få en tilstrækkelig stor rørdiameter til at dække det beregnede volumen af ​​kølevæsken. Dette problem kan løses ved at øge forskydningen af ​​kedlen eller tilføje en ekstra ekspansionsbeholder.

Nyttig video om emnet

Egenskaber, fordele og ulemper ved naturlige og tvungne kølemiddelcirkulationssystemer til varmesystemer:


Sammenfatning af de samlede hydrauliske beregninger var resultatet specifikke fysiske egenskaber ved det fremtidige varmesystem. Det er naturligvis et forenklet beregningsskema, som giver omtrentlige data om den hydrauliske beregning for et typisk 2-værelses lejlighedvarmesystem.

udskrift

1 Hydraulisk beregning af et vandvarmesystem

2 TEORETISKE BASER VED HYDRAULISK BEREGNING Hydraulisk beregning udføres i henhold til hydraulikloven. Beregningen er baseret på følgende princip: Ved konstant vandbevægelse er trykforskellen, der virker i systemet (pumpning og natur), helt udnyttet for at overvinde bevægelsesmotstanden. Korrekt hydraulisk beregning bestemmer varmesystemets ydeevne. På basis af den hydrauliske beregning vælges diameteren af ​​rørene d, mm, hvilket sikrer, at når trykfaldet i varmesystemet er placeret, ΔP o, Pa; Før den hydrauliske beregning skal en rumlig skema af varmesystemet i aksonometrisk fremspring udføres. Den hydrauliske beregnings opgave er at vælge den økonomisk gennemførlige diameter af rørene i varmesystemet, som for en given ΔP p sikrer passagen af ​​den estimerede vandstrøm gennem alle sektioner og alle opvarmningsanordninger. Tryktab i generel form i varmesystemet består af friktionstryk og tryktab på lokale modstande.

3 Størrelsen af ​​tryktabet på friktion i en rørledningssektion bestemmes af Darcy-Weisbach ligningen: P mp = (λ / d b) ((v 2 p) / 2), (1) hvor (v 2 p) / 2 er det dynamiske tryk; λ er den hydrauliske modstandskoefficient, der karakteriserer tryktabet som følge af friktion og afhænger af væskebevægelsens art; d b indre diameter mm v vandets hastighed i rørledningen m / s; ρ er vandtætheden, kg / m3. Tabetrykket på lokale modstande afhænger af typen af ​​lokal modstand og strømningsstruktur og bestemmes af ligningen: P mp = ξ (v 2 p) / 2, (2) hvor ξ er den lokale modstandskoefficient (ventiler og fittings, tees, restriktioner, udvidelser mv.).

4 Den lokale modstandskoefficient viser tryktabet udtrykt i fraktioner af flowets dynamiske tryk. Overvej det lineære trykfald i varmesystemet ΔP co, Pa, ligningen: (3) hvor l er længden af ​​røret, m; eller AP co = R 1 + z, hvor R er det specifikke trykfald pr. 1 m af røret, Pa / m; z tryk tab i lokale modstande, Pa.

5 Bestemmelse af det tilgængelige differenstryk i varmesystemet. Det tilgængelige trykfald for at skabe vandcirkulationen ΔP p, Pa bestemmes af formlen: a) i det nasale vertikale enkeltrørs bifilære system med højkvalitets varmebærerstyring: - med øvre ledninger: ΔP p = ΔP n + ΔP e.np + ΔP e.mp, - med de nedre ledninger af motorveje: ΔP p = ΔP n + ΔP e.np,

6 b) i det nasale vandrette enrør og bifilære vertikale to-rørsystemer: - med øvre ledninger: ΔP p = ΔP n + 0,4 (ΔP e.np + ΔP e.mp) - med nedre ledninger: ΔP p = ΔP n + 0,4 ΔP e.np, hvor ΔP e.np, ΔP e.mp er det naturlige cirkulerende tryk som følge af afkøling af vand i henholdsvis opvarmningsanordninger og rør af den cirkulerende ring, Pa; ΔP n det tryk, der genereres af cirkulationspumpen, Pa.

7 I dag anvendes mange metoder til hydraulisk beregning, de er besværlige og oftest beregnes ved hjælp af en computer: - metoden til specifikt trykfald på friktion; - metode til at tilføje resistensegenskaber - dynamisk trykmetode - metode med reducerede længder - Fremgangsmåde til flytning af en mængde vandmængde - metode med tilsvarende modstand Oftest anvendes de første to beregningsmetoder. Den første: til beregning af enkeltrørs- og torørsvarmesystemer. Andet: Kun til enkeltrørvarmesystemer.

8 HYDRAULISK BEREGNING AF VARMESYSTEMET FOR SPECIFIKKE TAB TIL FRISTIONSTYKKEN Ved beregning ved denne metode findes lineært trykfald fra friktion R, Pa / m og lokalt trykfald, Z, Pa, i varmesystemet ΔP co, Pa, ved formlen: ΔP co = k (R l + z), (4) hvor l er rørets længde, m; k konverteringsfaktor (for SI - k = 1,0; for MCGCC - k = 1,102); z tryk tab i lokale modstande, Pa. Overvej rækkefølgen af ​​hydraulisk beregning.

9 Figur 1. a) To-pipe-døde varmesystem

Figur 1. b) To-rørs varmesystem med tilhørende bevægelse af kølevæsken

11 1) På den aksonometriske ordning vælges den primære cirkulationsring. I to-rørs vandvarmesystemer (fig. 1) passerer den gennem dødgangskørsel af motorveje gennem den nedre varmeanordning af den stærkeste og fjerneste fra varmelegemet af stigrøret og med passerende vand i motorvejen gennem den nederste enhed af den mest belastede mellemrør Hovedcirkulationsringen starter fra styreenheden i løbet af kølevæsken. I enrørsvarmeprogrammer med kølevæskens dødbringende bevægelse er denne ring gennem den mest belastede og fjernt fra stigrørets varmepunkt og med en forbipasserende skema gennem den mest belastede gennemsnitsstigerør. I to-rørsystemer svarer en ring gennem bundvarmeren til de valgte stigerør.

12 Figur 2. Single-pipe varmesystem: en blindgyde; b med passerende kølemiddelbevægelse.

13 2) Vi deler hoved cirkulationsringen i beregnede sektioner (sektionen er en del af rørledningen med konstant G kølemiddel), hvor G, kg / h, længde l, m og d på rør mm er angivet; Desuden betragtes strømnings- og flowjusterbare stigninger som ét sted. Til stiger, der kan justeres med lukkede sektioner og ikke-standard stigerør, er stigerørerne opdelt i separate sektioner afhængigt af fordelingen af ​​kølevæsken i rørene. 3) For at forudstille rørledningens diameter bestemmer gennemsnitsværdien af ​​det specifikke trykfald over hovedcirkulationsringen Pa: hvor i korrektionsfaktoren under hensyntagen til andelen af ​​lokale tryktab i systemet [Ref. Pr. Staroverova, del I, V. II.21]. 4) Bestem kølemiddelets strømningshastighed i de beregnede områder, kg / h: (5) (6) hvor den termiske belastning i det beregnede område watt.

14 5) Fokus på værdien af ​​R cp, G og de maksimale tilladte hastigheder af kølevæskens bevægelse [SNiP adj. 14], Ref. Pr. Staroverovo ch.i.ii.1.1 er rørets indledende diameter, de faktiske specifikke tab R og den faktiske hastighed af kølevæsken v. 6) Bestem koefficienten for lokal modstand [Ref. Ave. Staroverov, del I, V. II.10 II.] Ξ, bestemm derefter Z, Pa ved kendte værdier af v og ξ. Lokal modstand ved grænserne på 2 sektioner, se et afsnit med et mindre G kølevæske. 7) De samlede trykfald på stedet bestemmes (Rl + z) og registreres som en kumulativ total i hovedcirkulationsringen (Rl + z). 8) Efter forudgående udvælgelse af diameteren af ​​rørene i hovedcirkulationsringen foretages hydraulisk justering (Rl + z) med det tilgængelige tryk AP p, og tilstanden er opfyldt: hvor (Rl + z) er det samlede trykfald i hovedcirkulationsringen Pa. Beholdningen skal være 5-10% for urapporterede tab. (7)

15 9) Hvis den angivne betingelse er opfyldt, fortsæt til justering af tryk i sekundære cirkulationsringe gennem mellemliggende stigerør med tryk i hovedcirkulationsringen uden hensyntagen til fællesarealer. For at gøre dette skal du først bestemme engangstrykket gennem den sekundære stigrør, som skal svare til (Rl + z) af hovedcirkulationen, korrigeret for forskellen på det naturlige cirkulationstryk i sekundær ΔP og primært ΔP. Hovedstiger: - enkeltrør: - to-rør: ΔP р.st = (Rl + z) osn + (ΔP е.вт ΔP ε.bas), ΔP р.ст = (Rl + z) osn, 10) Efter udvælgelsen af ​​diameteren af ​​stigrøret skal tilstanden være opfyldt - tryktabet i den tilgængelige stigerøret skal være mindre end det tilgængelige tryk ΔP р.ст med højst ±% ved dødpunktskredsen og ± 5% med retfærdig strøm af kølevæske: (8)

16 hvor (Rl + z) stationerer det samlede trykfald i sektionerne af den betragtede stigningsposition, Pa. Hvis det er umuligt at forbinde tryktabene, er det tilvejebragt til at installere en membran (gashåndtag) med diameter, mm: (9) hvor G-genstand er kølevæskestrømmen i stigningen, kg / h; P w påkrævet tryk tab i vaskemaskinen, Pa. Figur 3. Betegnelse og placering af membranen (gashåndtag). Gashåndtag mindre end 5 mm er ikke installeret. De installeres ved kranen på den underjordiske del af stigrøret ved tilslutningen til forsyningsledningen.

17 HYDRAULISK BEREGNING AF VARMESYSTEMET MED METODEN FOR SAMMENSÆTNING AF MODSTANDSKARAKTERISTIKKER Metoden til tilsætning af modstandskarakteristika anvendes til udformning af pumpende vertikale og vandrette enkeltrørssystemer samt vertikale torørsystemer med højresistente ventiler. Hydraulisk beregning kan foretages for konstant eller variabel temperaturforskel i stigerørene under hensyntagen til den specificerede rørledningsevne.

18 Figur 4. Single-pipe varmesystem: død-ende.

19 Figur 5. Single-pipe varmesystem: med tilhørende bevægelse af kølevæsken.

20 I tilfælde af hydraulisk beregning ifølge den angivne fremgangsmåde bestemmes tryktabet ved hver beregnede sektion som følge af friktion ΔP ut, Pa, i lokale modstande ved formlen: (10) hvor G tælles er vandstrømningshastigheden på stedet, kg / h; karakteristisk for modstanden af ​​plottet, Pa / (kg / h) 2, beregner vi ved S Uch formel: hvor A Uch er det specifikke dynamiske tryk i røret på stedet med indvendig diameter d b og forbrug på 1 kg / h, valgt i henhold til [5, fane. 10,7]; λ / d b er den reducerede koefficient for hydraulisk friktion, m 1, taget fra [5, fane. 10,7]; l Uch længden af ​​sektionen, m; ξ Uch er summen af ​​koefficienter for lokal modstand på stedet. (11)

21 Anbefalede værdier for standardrørdiametre Diameter af betinget passage, mm Vandforbrug G, ved hastighed V = 1 m / s A g 10 4, Pa / (kg / h) 2 λ / db, m 1 S slag 10 4, Pa / m (kg / h) 2 GOST *, 50 3,60 95,60 2,70 28,19 1,80 5,23 1,40 1,, 39 1,00 0,, 23 0,80 0,, 082 0,55 0,045 GOST *, 113 0,60 0,, 0269 0,40 0,, 0142 0,30 0,,,23 0,,,18 0,, 0,000

22 Overvej rækkefølgen af ​​hydrauliske beregninger med en ensartet differenstemperatur på kølevæsken i stigerørene. 1) Før den hydrauliske beregning udføres, er et rør med et rørsystem fremstillet af standardiserede enheder, og på det konstruerede kredsløb vælges en hovedcirkulationsring, som er opdelt i designafsnit med angivelse af kølervæskestrømmen i sektion G acc, kg / h, sektionslængde l acc, m, diameter d acc mm; 2) Valgbart differenstryk ΔP p, Pa, i et enkeltrørvarmesystem: ΔP p = ΔP n + ΔP e.np. 3) Ved forvalg af rørdiameter for hver sektion beregnes den specifikke modstandskarakteristik S-slag, Pa / (kg / h) 2 m: (12) hvor G er den estimerede vandmængde på stedet, kg / h, bestemt ved formlen:

23 (13) hvor R cp er gennemsnitsværdien af ​​det specifikke trykforløb som følge af friktion i designringen, bestemt ved formlen: (14) 4) Hydraulisk beregning starter fra den mest fjernbetjente og ladede stigrør i døsystemet og fra den mest belastede stigrør i vandvarmesystemet fra efterfølgende køling af kølevæsken. Diameterne af rørets rør er foreskrevet ved at sammenligne S-slagene opnået med formlen (12) med værdien af ​​S-slag til standardrørdiametre. For at sikre varmesystemets termiske stabilitet vedtages mindre mindre diameter for stigerørene, efterfulgt af kontrol af vandhastigheden i stigrørledningerne. Det er muligt at konstruere rørstiger af to forskellige tilstødende diametre. Den accepterede rørdiameter er to forskellige tilstødende diametre.

24 5) Indretningens diametre og lukkeafsnittet af varmerenheden er tildelt den valgte diameter af stigrøret. Anbefalede diametre af rørledninger til varmeapparatets diameter Diameter af rør dy, mm Navn på knudepunktet Skitse af knudepunktet til lukkestøtteren på forsyningsrøret i gulvets del med en aksial bypass-sektion og en trevejs kran Gulv med en forskudt omløbssektion / Gulvet med en aksial lukkedel og krankranen КРП

25 Gulv med forskydningsslukningssektion og ventiltype КРП Gulvfladens knudepunkt på øverste etage med den nederste ledningsføring og trevejs kran Samme topknude med den nederste ledningsføring og kran i typen КРП Same / / /

26 6) Efter valget af rørdiameter og type varmelegeme bestemmes modstandskarakteristikken for stigrøret med formlen: S cm = S min + S ny, () hvor S ny er modstandskarakteristikken for instrumentaggregaterne af stigrøret i et enkeltrørvarmesystem defineret af formlen: S ny = Sn + S np l, (16) hvor S min er karakteristikken for modstanden af ​​røraggregaterne i enkeltrørvarmesystemet, Pa / (kg / h) 2; karakteristisk for modstanden af ​​varmeren med en længde på 1 m, S np Pa / (kg / h) 2; karakteristisk for modstanden over tilførselsindretningen til opvarmningsanordningen, S n Pa / (kg / h) 2; l enhedslængde m. 7) Ifølge karakteristikken for stigemodstanden S cm og kølevæskestrømningen i stigrøret G cm beregnes trykfaldet i stigrøret Pa ved anvendelse af formlen: ΔP cm = S cm G 2 cm, (17)

27 8) Derefter udføres en hydraulisk beregning af hovedafsnittene af hovedcirkulationsringen. Forvalg af diameteren er lavet ved at sammenligne værdien af ​​S-slag, opnået ved formlen (12) med værdien af ​​S-slag for standardrørdiametre. For at øge varmestabiliteten af ​​varmesystemet til motorveje, vedtages den nærmeste større rørdiameter. 9) Derefter kontrolleres hastigheden af ​​vandbevægelsen, når du vælger rørets diameter. For eksempel er vandstrømmen i røret d = mm 560 kg / h, så er vandbevægelsens hastighed V = 560: 690 = 0,79 m / s.

28 Anbefalede diametre i rørledningen til varmeenhedens knudepunkt Kølstofbevægelsens hastighed m / s med mere tilladt lydniveau ZA, db (a) koefficienter for lokal forstærkning på rør ved siden af ​​rummet Med koefficienter for lokal modstand Gør 5 / - 1.1 / 0,7 0,9 / 0,55 0,75 / 0,5 0,6 / 0,4 30 1,5 / - 1,5 / 1,2 1,2 / 1,0 1,05 0,85 / 0, 5 / - 1,5 / 1,5 1,5 / 1,1 0,8 0,8 / 0,8 0,8 1,5 / 1,5 / 1,5 1,5 / 1, 5 1,2 / 0,95 1,3 / 1,2 45 og mere end 1,5 / 1,5 / 1,5 1,5 / 1,5 1,5 / 1,5 1,5 / 1, 4 Bemærk. I tælleren gives værdierne for vandhastigheder for alle typer ventiler undtagen direkte ventiler; i nævneren - med direkte ventiler. 10) I overensstemmelse med den forudvalgte rørdiameter på hovedafsnittene accepteres værdierne A g og λ / d y pr 1 m af røret. 11) Er bestemt på de beregnede dele af hovedrørmodstanden fra friktion l Uch (λ / d y) og værdierne af koefficienter af lokal modstand S Uch.

29 12) Dernæst bestemmes værdierne for S Uch med formlen (2) og G Uch ved formlen (13). Efter beregning af disse værdier ved anvendelse af formlen (10) beregnes tryktab i sektionerne af hovedrørene i hovedcirkulationsringen. 13) Det samlede trykfald i hovedrørets hovedledninger af den primære cirkulerende ring bestemmes af formlen Pa: ΔP m = S ud (1) G 2 ud (1) + S ud (2) G 2 ud (2) S ud n) G 2 Uch (n), hvor S Uch (n) værdier af egenskaber ved resistens af sektioner af hovedrør i den primære cirkulationsring, Pa / (kg / h) 2; G Uch (n) vandforbrug i sektionerne af hovedrørene af den primære cirkulerende ring, kg / h. 14) Det samlede trykfald bestemmes. Pa, i henhold til værdierne S cm og S u, G cm og G ac på hver beregnede sektion, den fjerneste dødestige og hovedcirkulationsringen: ΔP c.o = ΔP cm ΔP Ð,

30) Efter indledende udvælgelse af diameteren af ​​stigrørene og på sektionerne af hovedcirkulationsringens hovedveje udføres hydraulisk justering, følgende betingelse skal opfyldes: 0,9ΔP pΔP co, Restværdi A,% i forbrugstryk bestemmes af ligningen: 16) Ved sikring af lagerbeholdningen Differenstryk på 5-10% fortsætter til koordinering af brugt tryk i cirkulationsringene gennem mellemliggende stigninger af hoveddelen 17) Beregn det tilgængelige cirkulationstryk for den næstsidste stigrør, hvilket er tryktab i sidstnævnte og på to stigrør sektioner parallelle linjer til stigrøret beregnet. I dette tilfælde kan forskellen i værdierne af det naturlige cirkulationstryk i samme type risere forsømmes. På grundlag af det tilgængelige tryk udføres modstanden ved den hydrauliske beregning af den næstsidste stigning (se afsnit 4, 5, 6, 7 ovenfor).

31 Den beregnede uoverensstemmelse mellem det tilgængelige tryk og tryktab i den næstsidste stigningstype bør ikke afvige med mere end ±% med et blindmønster og ± 5% med et tilhørende flowmønster for kølevæsken. 18) Summen af ​​tryktab i en af ​​de to beregnede stigninger og på to (fire) parallelle snitlinjer er taget som det tilgængelige cirkulationstryk for den tredje fra slutningen af ​​stigningssystemet. Ordren for den hydrauliske beregning af den tredje riser udføres tilsvarende (se ovenfor, s. 4, 5, 6, 7, 16). Således udføres den hydrauliske beregning af de resterende stigninger. Ved uoverensstemmelser af trykfald i forbundne ringe er der monteret gashåndtag på stigerørene.

Top